実際の応用の中で、往々にして大流量は計器の上限値をはるかに下回って、負荷の変化に従って、小流量は計器の下限値を下回ることがよくて、計器はその良い仕事の段で働いているのではなくて、この問題を解決するために、通常は測定所で縮径して測定所の流速を高めて、そして小さい口径の計器を選んで計器の測定に有利にして、しかしこのような変径方式は必ず変径管と計器の間の長さが15 D以上の直管の段で整流して、加工、取り付けを不便にしなければならない。当社が開発した縦断面形状が円弧のLGZ変径整流器は、整流、流速の向上及び流速分布の変更の多重作用を有し、その構造寸法は小さく、プロセス管内径の1/3にすぎず、渦街流量計と一体になっており、別の直管段を追加する必要がないだけでなく、プロセス管直管段に対する要求を低減することができ、設置は非常に便利である。

使用の便宜のため、電池から電力を供給するローカル表示型渦街流量計はマイクロ消費電力ハイテクを採用し、リチウム電池からの電力供給を採用して1年以上断続的に運転することができ、ケーブルと表示計器の購入設置費用を節約し、瞬時流量、累積流量などをその場で表示することができる。温度補償一体型渦街流量計には温度センサーも付いており、飽和蒸気の温度を直接測定して圧力を算出することができ、飽和蒸気の質量流量を表示することができる。温圧補償一体型には温度、圧力センサがあり、ガス流量測定にはガス媒体の温度と圧力を直接測定することができ、ガスの標準体積流量を表示することができる。げんり
流体に三角柱型渦発生体を設けると、カルメン渦と呼ばれ、図1に示すように渦列が渦発生体の下流に非対称に配列された渦発生体の両側から交互に規則的な渦が発生する。

渦の発生周波数をf、被測定媒体の平均流速を、渦発生体の迎流面幅をd、表体通径をDとすると、f=SrV 1/d=SrV/md（1）の関係式が得られる
式中のV 1--渦発生体両側の平均流速は、m/s；
Sr−Strouhal数、
m-渦発生体の両側弓形面積とパイプ断面面積の比パイプ内体積流量qvは
qv=πD2V/4=πD2mdf/4Sr 　　　　　　　　　　　　　　　　(2)
K=f/qv=[πD2md/4Sr]-1 　　　　　　　　　　　　　　　　 (3)
式中のK-流量計の計器係数、パルス数/m 3（P/m 3）。
Kは渦発生体、ダクトの幾何学的寸法に関係するほか、Strouhal数にも関係する。Strouhal数は無次元パラメータであり、渦発生体形状及びReynolds数と関係があり、
図2は円柱状渦発生体のStrouhal数とパイプラインReynolds数の関係図を示している。図から分かるように、ReD=2×104～7×106の範囲では、Srは定数と見なすことができ、これは計器の正常な動作範囲である。ガス流量を測定する場合、VSFの流量計算式は（4）

図2 Strouhal数とReynolds数の関係曲線
式中のqVn、qV--はそれぞれ標準状態（0 oCまたは20 oC、101.325 kPa）とモード下の体積流量であり、m3/h；
Pn，P−−はそれぞれ標準状態と運転状態の絶対圧力であり、Pa；
Tn，T−−はそれぞれ標準状態と運転状態の熱力学温度であり、K；
Zn，Z--はそれぞれ標準状態と運転状態でのガス圧縮係数である。
上式から分かるように、VSF出力のパルス周波数信号は流体物性と成分変化の影響を受けない、すなわち計器係数は一定のReynolds数の範囲内で渦発生体とパイプの形状寸法などにのみ関係がある。しかし、転流量計は材料平衡とエネルギー計量の中で質量流量を測定する必要があり、この時の流量計の出力信号は同時に体積流量と流体密度を監視しなければならず、流体物性と成分は流量計量に直接影響を与える。

蒸気渦街流量計口径と流量選択表